轴流通风机喘振的产生机理
当系统管网阻力突然增大使得流量和流速减小，或风机动叶开得过大，都会使进入风机叶栅的气流冲角α增大,冲角α超过临界值时，在叶片背面尾端就会出现涡流（脱流）区，冲角超过临界值越多，则失速越严重，在叶片背部形成的涡流区也会迅速扩大，使叶片流道出现阻塞现象，此时流动阻力增加，风机输送的压能则大为降低，发生旋转失速，流动工况大为恶化, 风机出口压力明显下降。此时若管网容量较大，且反应不敏感，管网中的压力不会同时立即下降而维持较高值，这使得管网中压力大于风机出口压力。 压力高的气体有一种回冲趋势,使风机中气体流动恶化，当气流前进的动能不足以克服回冲趋势时，管网中的气流反过来向风机倒流（图3中A→K→D→C）。这种倒流结果使得叶栅前后压力差逐渐消失。此时气流又在叶片的推动下做正向流动，风机又恢复了正常工作,向管网输气（图3中C→D→K）。管网压力升高到一定值后，风机的正常排气又受到阻碍，流量又大大减小，风机又出现失速，出口压力又突然下降，继而又出现倒流。如此不断循环，于是出现了整个风机管网系统的周期性振荡现象, 即形成风机“喘振现象”。
轴流通风机喘振的发生首先是由于工况改变时,叶栅气动参数与几何参数不协调,形成旋转失速。但也并不是所有旋转失速都一定会导致喘振，风机喘振还与管网系统有关。喘振现象的形成包含着两方面的因素:从内部来说,取决于叶栅内出现强烈的突变性旋转失速；从外部条件来说，又与管网容量和阻力特性有关。另外，风机喘振的频率越低，振幅就越大。
总之，失速是引发喘振的前因，但失速不一定会喘振，喘振是失速恶化的宏观表现。
矿井通风选型设计的要求
(1)主要通风系统必须装置两套同等能力的通风机(包括电动机)，其中一套工作，一套备用。备用通风机必须能在lOmin内开动。
(2)在一个井筒中应尽量采用单一通风机工作制。如因规格限制，设备供应困难，或在所需风量较大，网路阻力较小的矿井，可考虑两台同等能力的通风机(包括电动机)并联运转，另备用一台相同规格的通风机，但必须校验通风机工作的稳定性,并作出并联运转的特性曲线。
(3)所选通风机应满足第一水平各个时期的负压变化，并适当照顾下一水平的通风要求。
当负压变化较大时，可考虑分期选择电动机，但初装电动机的使用年限不宜少于10年。
(4)所选用的通风机在整个服务年限内，不但能供给矿井所需风量，还应使其在较高效率下经济运转，并有一定的余量。轴流式通风机在最大设计负压和风量时，叶片安装角一般至少比允许范围小；离心式通风机的设计转速一般应小于允许最大转速的90%。
(5)通风设备(包括风道、风门)的漏风损失，当风井不作提升用途时，按需风量的10%～15%计算；以箕斗井回风时，按15%～20%计算；以罐笼井回风时，按25%～30%计算。通风设备各部阻力之和一般取100～200Pa。采用无风机式空气加热装置时，应计入该装置的负压损失。轴流式通风机采用消声装置后，应将风阻值增加50～80 Pa。
(6)电动机的备用能力依轴功率的大小而异。当轴功率在150kw以下时，宜采用1.2倍计；当轴功率在150kW以上时，宜采用1.1倍计。在计算电动机容量时，还需计入机械传动效率(2K60型通风机例外)，当用联轴器直联时，＝0.98，用三角皮带传动时，＝0.95。
选型设计必须原始资料
矿井沼气等级；矿井年产量；当地全年气候温度概况(是否需要加装空气加热装置)；矿井通风系统；矿井通风机工作方式(压入式、抽出式)；矿井各通风井初、末期所需风量和风压；矿井供电电压等级及电价；可供选择的机电设备产品样本；预定安装通风机的井口地面情况；矿井其它特殊要求。